金属爆炸复合材料的热处理

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　　热处理是单金属材料为获得一定组织和性能的重要加工工序，也是金属爆炸复合材料为获得一定组织和性能的重要加工工序。这类材料的热处理类型亦有退火、淬火、回火、正火和时效等。本文以几种爆炸复合板的退火为例，讨论与此有关的问题。

　　1试验用材

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　　本试验使用了如下几种爆炸复合板：钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛、镍-不锈钢、铜-铝、铜-LY12、铜-LY2M和锆-钢等。

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　　2试验方法

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　　将上述爆炸复合板样品的坯料按表1所示的工艺进行退火热处理。然后开展如下工作：

　　(1)将上述坯料的一部分用爆炸焊接的金相技术制成金相样品，在金相显微镜下观察不同退火工艺下复合板结合区的微观组织，并摄制相应的金相照片。

　　(2)用上述钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛和镍-不锈钢复合板的坯料制成剪切试样，在万能材料试验机上测试其剪切强度，并绘制这些数据在不同退火工艺下的变化曲线。

　　(3)用钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛和镍-不锈钢复合板的金相样品，按预定的程序和方法在显微硬度计上测量显微硬度，并绘制相应材料的结合区显微硬度分布曲线。

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　　3试验结果和分析

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　　用上述试验方法获得的结果如图1至图6所示。

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　　图1不同工艺下的退火对钛-钢爆炸复合板结合区微观形貌的影响×50

　　(a)爆炸态(b)500℃(c)600℃(d)700℃(e)800℃(f)850℃(g)900℃(h)1000℃(均为空冷)

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　　3.1复合板的结合区组织

　　由图1可见，钛-钢复合板结合区的微观形貌在退火以后发生了明显的变化。图1a为退火以前、即爆炸态的组织形态。由该图可见，其结合界面为波形形状。这种波形界面是爆炸焊接复合材料的过渡区所特有的。由该图还可见，波形界面的两侧出现了两种不同形式的塑性变形组织，在钢侧，这种变形表现为晶粒被拉长，就象常规轧制加工中的变形纤维一样。并且，在界面附近变形程度最严重，随着与界面距离的增加变形程度减弱。在波形以下的地方呈现出钢的原始组织，还可见到一些双晶。在高倍放大的情况下，在界面上可观察到亚晶粒和类似再结晶的等轴晶粒。在钛侧，金属的变形以从界面飞向钛内的“飞线”形式出现。这种飞线即绝热剪切线，实质上是一种特殊形式的塑性变形线［1］。钛内的双晶比钢内多。波前有一个漩涡区，这里汇聚了爆炸焊接过程中形成的大部分熔化金属，其中少量分布在波脊上，其厚度以μm计。具有如此特征的结合区即为爆炸焊接金属复合材料的焊接过渡区。

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　　退火后，结合区内的组织形态发生了许多变化：500℃时钛侧的飞线消失，钛开始再结晶，而钢侧的变形流线尚存(图1b)。600℃下退火钛的晶粒在长大；钢侧个别地方虽仍有变形流线，然而绝大部分也开始了再结晶，珠光体数量减少(图1c)。700℃退火时，钢中的变形组织完全消失，珠光体也消失，晶粒在长大；钛的晶粒则长得更大一些(图1d)。800和850℃退火后钛和钢的晶粒还在长大，此时在它们的界面上出现一种断续的团状新相区(图1e、f)。900℃时那种新相区已连接成带(图1g)。此时，由于钢中的铁向钛侧扩散，使钛的α→β相变温度升高，即在此温度下还未发生那种相变(该相变温度为882℃)。当温度升到1000℃后，钛侧便由α-Ti转变成β-Ti。并且，由于铁、碳和钛元素通过界面的彼此扩散，使得界面上及其两侧出现若干有明显区别的组织形态区(图1h)，即含有大量金属间化合物的中间层。

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　　表1几种爆炸复合板的退火工艺

复合材料	退火温度／℃							保温时 2 }0 X/ n' h! [间／h
钛-钢 ( @5 k- g s7 \$ s不锈钢-钢 镍-钛 镍-不锈钢 " g% H/ l4 ]8 }, [# _锆-钢 $ l1 b# K5 a; c% J f) o& M) j' c铜-铝 铜-LY12 铜-LY2M	500 500 500 500 500 9 r V+ g# {; v3 w8 x0 [& m300 6 h. Z% _. t8 n. A I5 Q2 t300 300	600 600 3 A; r0 n4 W' q3 e3 H600 600 3 v. e! x) N+ x7 O& ?7 @) E600 ; |& G. }7 O+ a- e# W G$ m" ?350 350 9 P8 d/ y# u: {+ Z1 c! C( U; G# t1 k350	700 1 u; Q. v0 x0 A1 y7 O/ o2 W' d700 700 ' @6 z g: q3 f% J700 700 400 ) u3 e3 b& Q+ w9 v8 z" l400 ! k* l. @( d( K" e8 |5 f3 R400	800 800 800 800 0 P7 q a g# A8 l C* k, A3 }. Q/ u8 A. K800 450 450 ) g) X$ ~1 A4 J' V. K; l' A9 P450	850 6 i: h3 R, g1 }) M2 z6 f) b900 * t9 {8 C) o- e# N/ N0 y900 900 900 500 500 500	900 1000 1 |5 r- k! q, e: H1000 1000 1000 550 550 7 S A& {3 W' N I* o/ N; E2 F550	1000 1100	1 1 4 T; R* }3 Z( E- v" u* y1 - \* i- n/ a, Q; D8 u4 n8 u1 U( L3 _1 1 0.5 0 K2 U% u2 t0 l) h0.5 0.5

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