强冷散热对磨削表面残余应力的影响

HEATS

残余应力从微观上讲，是因加工后表面层的金属晶格原子间距发生了变化，相对于毗邻表面的里层金属发生伸张或压缩，而受到里层金属的牵制。从宏观上讲，是指在没有应力作用下的物体内部残余着的内应力，它们在各局部之间保持适当的均衡。如果这种均衡受到破坏，物体的形状就会发生变化或在表面产生裂纹。表面残余拉应力会使工件疲劳强度大大降低，耐磨性和耐腐蚀性变差；相反表面残余压应力会使工件的疲劳强度提高。通常磨削加工多作为工件最终工序，磨削后产生的残余应力的性质和大小将直接影响工件的使用性能。

1 磨削加工中残余应力的产生

6 z; E6 ]- V- q' Z3 s0 l, [- S

1. 磨削中表面残余应力的产生
   机加工中工件表面残余应力的产生主要受三个因素的制约：机械力引起的塑性变形、热应力引起的塑性变形和相变引起的体积变化。在机械应力的作用下表面层发生塑性流动和延展现象，而里层金属的弹性恢复变形受到已塑性变形表面金属的牵制，表面产生残余压应力。磨削中产生的工件表面的高温，使表面层进入完全塑性状态，工件冷却后表面层金属收缩受到里层金属的牵制，使表面产生残余拉应力。当砂轮与工件接触区温度达到金属相变温度后，表面组织发生金相组织变化，其表面残余应力的性质，随磨削前后金相组织的变化而变化。已加工表面内残余应力的产生是综合以上几个因素共同作用的结果。
   在一般磨削过程中，比压和摩擦较大，产生的磨削区温度较高。工件表面常常因热塑性变形而产生残余拉应力。对此，有针对性地降低磨削表面的温度，减少由此产生的塑性变形，就能抑制残余拉应力的产生，甚至会产生残余压应力。强制冷却磨削(简称强冷磨削)正是在此理论基础上提出的。
   5 C) s6 O: c) o+ U4 A6 W
2. 强冷磨削机理 5 K, r' @3 x& P& [' Q
   针对磨削过程中磨削表面温度较高的情况，使用液氮对加工区域喷注，进行强制冷却。液态氮的温度为-196℃，是化工产业的副产品，无毒、无污染，易获取，是很好的冷却介质。将其喷注在待加工表面，通过氮的挥发可以迅速吸收大量热量，使工件表面温度急剧下降，工件表面遇冷而收缩，工件材料脆性增加，塑性变形减轻。磨削时，表面受到磨粒的切削、熨压、热应力以及强冷收缩的综合作用，里层金属因受挤压而产生弹性变形。磨削后，工件表层因温升使体积膨胀但受里层金属弹性牵制，从而产生残余压应力，通过对比实验发现：如常规磨削后工件表面为拉应力，在强冷磨削条件下，工件表面因强冷作用，已预先收缩，强冷磨削后，则工件表面收缩比常规磨削时的收缩量小，但里层金属仍然产生弹性恢复，因而磨削后工件表面的拉应力减小或出现压应力；如常规磨削后工件表面为压应力，改用强冷磨削后，工件表面因强冷作用，已预先收缩，则解除强冷作用后，工件表现的扩张比常规磨削时的扩张量大，因而磨削后工件表面出现更大的压应力。因此磨削中连续向工件待加工表面区喷注液氮，可抑制磨削热的产生，以期获得表面残余压应力。

2 强冷磨削试验

+ N+ q& a; K& j2 W' C+ O

以下两个不同冷却条件的试验验证都支持了强冷磨削机理。

试验1 试件材质为45#钢(退火)，尺寸规格为100×100×15矩形板，磨削用量v_c=1320m/min，v_w=7.2m/min，f=0.3mm/单位行程，a_p= 0.045mm。 8 {" A" U* M8 n3 a5 v8 @

试件分三组： * l* a8 }0 [, L0 r" M- B

1. 一组常规磨削(用普通磨削液冷却)：
2. 二组强冷磨削(液氮从砂轮前向待加工表面喷注)：
3. 三组强冷磨削(液氮从砂轮后向磨削区表面喷注)。

* y% K2 @3 }6 N" n1 f

试验2 磨削用量f=0.4mm/单位行程，a_p=0.04mm，其余同试验1。

试验结果如表1、表2所示。
9 n- Y' Y6 y% ^( k$ b, \1 _5 O$ } P! d# H! R6 J

3 X, N5 y+ y( N: c9 t5 `" \% M+ _' R$ X0 c, E8 c. d+ j$ \% q6 n+ s) G/ M" r; c n+ K5 ^7 [( [5 U3 ], x n) y: P3 I, c) n+ E0 c. |; X# N- K' t( A5 f; H& X6 }$ ~0 x+ ]/ k" a& V2 p4 P9 i9 O0 T! V) ^ h ], { 表1 试验1磨削结果 测定项目 一组 二组 三组 磨削力s 132 -245 -235 表面粗糙度Ra(µm) 0.22 0.15 0.15

1 N8 G1 F+ l8 c1 g9 Z& m2 \1 M) J0 a0 q! x4 d$ b1 u/ `* }* X4 I2 E# u5 ^( ]" O: F" k$ F8 m7 W7 N5 i0 c& z. P3 Y b' D/ c9 E& b+ W/ C9 \" @+ u9 |: A& w& I; o# b. G& K) m5 j" n V) L5 S$ M) B1 _' n1 D( ]1 {6 g3 Q( H4 }- ], c2 b+ k! r3 y$ k4 ]2 G) ~/ d& o, M. e" H! Z. R+ T6 F3 a2 q5 a. A' p8 ]# z3 s& |% Q) y, M8 l2 G$ q& Q7 b# P" S 表2 试验2磨削结果 测定项目 一组 二组 三组 磨削力s 141 -182 -180 表面粗糙度Ra(µm) 1.1 0.80 0.80

以上两个试验结果均在粗磨后，再次精磨取得。磨削后采用XYL-73型X射线应力测定仪，对表面应力进行了测定。

X射线应力测定是通过测量衍射角2q的改变求得晶面间距，从而换算得出金属表面存在的应力为
( F1 H0 h0 ]2 W$ z% m1 c$ u9 u1 s* w* K* R/ B/ f' {: q9 h5 g: r f' ?0 I4 P& P1 ~. ~! x5 ^# N$ w5 k. j$ y/ u+ g. A8 R: |2 W) y# Q7 {' G }6 ^5 v& K7 q2 E: x% s8 f! l4 w- c, u2 E* c

sf=-	E	ctg[q	p	]·	∂(2q)
	2(1+µ)		180		∂(sin2f)

式中：µ为泊松比：E为弹性模量：q为入射角：f为衍射晶面法线与试件表面法线夹角。 / O7 X( m' j5 `4 D6 M0 ^# o

本实验采用0°～45°法测定应力值，上式变为
* z& J o5 `$ x% T. }; Z( Y5 K+ l$ o8 [0 @: [% ?$ W2 O9 m! _" e7 T! ]2 Y8 W7 w; ]) z. l% S T, k5 G3 E5 I! ?, _2 W5 n( E% v: Y+ U! @8 f f$ F5 j. j0 D* A; O* {

sf=-	E	ctg[q	p	]·	2q0-2q45	=kD2q
	2(1+µ)		180		sin2f1-sin2f2

式中：k为应力系数。 1 n# d! U1 W4 d- `/ ?3 k* d3 {

若2q为正，表示拉应力，反之为压应力。计算结果见表1、表2。 $ N; F# e5 }5 \8 j4 p2 W( H2 I

3 结论与分析

. u1 _! I' S" \5 p% K3 z7 ]
1. 强冷磨削可以使工件表面获得残余压应力，或降低工件表面残余拉应力大小，两个试验的常规磨削中，工件表面残余应力都是拉应力，采用了强冷磨削工件表面呈现残余压应力状态。从砂轮前后向工件表面喷注液氮，磨削后的残余应力稍有不同。需要说明的是，不仅液氮喷注方向能影响残余应力大小，工件表面相对于液氮的移动速度也影响着工件表面冷却程度，应缓慢移动，使表层的冷却更充分。液氮喷嘴距离工件表面越近冷却效果越好。液氮的流量及其覆盖面积应大于磨削热的温度场。总之，通过控制液氮喷嘴的移动速度和液氮流量以及其它磨削用量，可以达到控制工件表面残余应力，改善表面质量的目的。
2. 强冷磨削对降低已加工表面粗糙度有一定的效果。试验1、2中表面粗糙度指标Ra分别由0.22µm和1.1µm降为0.15µm和0.85µm。
3. 强冷磨削工艺方法简单，使用方便，若采用人工控制液氮流量，冷却效果不易控制：采用传感器测温通过温控器控制液氮流量，能取得良好的冷却效果，可主动控制残余应力大小。 & s4 n/ A5 q6 G# @- E
4. 冷却场周围环境对冷却效果有一定影响。保持空气流动相对静止，能提高冷却效果。液氮气化挥发产生的烟雾，会影响操作者对磨削区的观察，应排除。