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[资料] 离心式热水循环泵汽蚀原因及解决方法

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发表于 2011-7-13 23:52:54 | 显示全部楼层 |阅读模式

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在轮胎硫化过程中,内压过热水的稳定供给与循环是极其重要的。在其完整的闭路循环系统中,热水循环泵如同人体的心脏一样重要,不可须央出现故障。但是,实际的情况难免意外。仅汽蚀来说,不仅造成水泵的损伤,尤其能导致循环系统产生大的压力波动,甚至顿时失压,对初硫化期间的轮胎造成了致命伤。由此可见,认清汽蚀原因,采取有效防范或妥善解决措施是十分必要的。; z4 }) }# H6 b- a$ b$ i
1 汽蚀原因分析' B5 V) ~* T. m2 e- R+ u" X  Z$ w# p
1.1 定性分析
( x# s& x3 {5 u9 o  f4 H9 K0 v+ ~水泵吸入口处的水因汽化成汽泡,这些汽泡在水泵排出口之前被高压挤碎(水的质点在叶轮流道上运动时,是不断增大能量的,汽泡被挤碎的位置也是唯一的),由于汽泡的占空突然“消失”,引起了水质点的强烈冲击,造成对泵叶轮的汽蚀破坏,同时使泵出水压力波动,严重时产生失压。
7 c4 B. y: `2 _8 m( f* O水泵吸入口处水的汽化条件是:其压力突然低于该处水温对应的饱和蒸汽压力。一个正在稳定运行的供热系统,压力、水温、流量稳定,在遇到下列情况(之一)时,就会使水泵入口处的水压降低。
. C3 Y) @5 u, a: [(1)供入除氧器的蒸汽压突然降低;
, R* V7 R: g' O8 y) G: O(2)供入除氧器的蒸汽温度突然降低;
, m0 S! {! e# B(3)大量地向除氧器中补充较低温度的凉水;
" T/ l* V+ H7 ^3 \+ _- N(4)硫化车间用水量突然加大;
' O7 U% i$ \- m8 N7 Y5 B/ r(5)泵出口以外直至循环回除氧器管网中管路阻力突然大幅度减小;; R* X  I) [, {' O
(6)泵出口以外直至循环回除氧器管网中突然有大量的泄漏。
5 _+ \: a& N6 O+ I! b" E' Q7 q一旦因上述情况使泵入口处压力降至低于饱和蒸汽压,就会产生汽蚀。; F9 Y, `) \+ T/ S4 p
1.2 定量分析( V! W8 v7 G* U4 W
附图是除氧加热系统简图。取除氧器内液面作基准高度,定义为“1-1”界面。水泵入口处为“2-2”界面。
+ F4 D2 ?" q- _/ J; ?% S3 q' H 20074711281459267.jpg (1)安装高度计算
8 a9 d; s2 s- ?4 t$ eHg=P0/ρg-P饱/ρg -Δh-Σhf(1-2) (1)) J- i+ P8 t2 H$ [  L
式中Hg——计算安装高度,m;; c" T# ~6 N  N$ c% n) y$ U
P0——除氧器内汽压,Pa;# Q8 M4 `2 |; S- A8 l7 M7 e
P饱——热水泵入口处,即“2-2”界面处水的饱和汽压,Pa;' T9 f! I" N( [9 ?# j
ρ——液体密度,kg/m3;* U/ t3 r: J) W+ l5 t
g——重力加速度,m/S2;+ `- [4 Y/ t; N# N
Δh——泵的汽蚀余量,m;
( _# K% {( V0 g2 p' r! ?6 Z/ P! BΣhf(1-2)——热水自除氧器流至水泵入口处的阻力损失,m。
5 t3 A( w* s- U热水自除氧器流至水泵入口处时,可以忽略水温的变化,即认为P饱=P0,泵的汽蚀余量Δh,随泵资料给出为3.9m水柱高。7 F/ C/ T# u# k
输入侧管道阻力损失Σhf(1-2)估计为1.1m水柱高。
8 T' f7 H* c7 o, x: z+ G于是,由(1)式计算:0 _6 f, ]# ?2 }3 \! B  q  y# Z
Hg′=-3.9-1.1=-5m水柱高; U" w) p( ^- W; O, a; R
这是按20℃水计算结果,折成170℃水时:
4 I- _. M3 ~- c6 @( a6 zHg=ρ20gHg′/ρ170g=998.2×(-5)/897.3=-5.5m水柱高& t; u1 B2 x7 T, S! X
就是说,热水泵的安装高度至少要比除氧器最低运行液位低5.5m。' i" {$ ~7 C! c) v/ u2 A
实际例子是低10m,安装高差尚有4.5m的裕量(按170℃水计算所得)。- g. j! Y7 K' \5 f1 [9 f
(2)除氧器内压变化多少可发生汽蚀" }5 m! u. D0 N* J2 N6 {
己处于稳定运行状态的除氧动力系统,除氧器内汽压、水温,水泵入口处的压力和水温都是相对稳定的。假定这时P0突然降低,则系统平衡便被破坏。但在P0降低的同时,水泵入口处的水温是绝对不会立即下降的,现有10m170℃水所形成的压力是:
0 Z' j& o; o% w% O; c3 H: q/ wh′=10×897.3/998.2≈9m水柱高- k& b$ f4 K6 e6 U% Q" P6 R
用(1)式计算P0的下降量:
' |+ t3 r/ {) A. a0 b6 `* A, F1 O令[(P0-ΔP)-P饱]/ρg一Δh-Σhf(1-2)+h′=0
8 `% ?9 p- L* J8 s0 S& a6 @1 j(P0-ΔP)-P饱=[-h′+ h+Σhf(1-2)]ρg=[-9+3.9+1.1]×998.2×9.8=-39129.44Pa8 @7 j% g3 N& |( X* q
∵P0=ΔP -P饱= P饱-ΔP -P饱=-ΔP0 p! ~: W) C) \' p
∴ΔP=39129Pa
2 t" x  S- z* ~# s& r即,若水温在170℃,即饱和蒸汽压(表压)为0.678MPa状态下稳态运行,当汽压突然降到表压0.639MPa以下时,就有可能造成汽蚀。9 b' U( l7 D; D% K  J" z
(3)补水量达到多少可致汽蚀发生
% [& L& l0 J! @# H* h- Z. R管网中一旦发生较大泄漏,系统平衡破坏,除氧器水位就会快速下降,于是就需要快速大量地补入相对低温的软水。( r& X+ S6 U! c
设除氧器稳态运行存水量为:
$ s, m8 N4 s& r* L. X25m3(容积)×0.7(占空率)=17.5m3
+ A1 U; O" p! e0 j  H4 Z; y" r在某较短时间内,因水位突降,存水量减少了Vm3,于是补入低温水Vm3。
! O6 \+ {9 }5 j$ x8 A9 \在补入低温水时,P0也会降低,蒸汽的流量会增大,携入热量速率会大于原先稳态运行时。为简化推导,在此仅考虑冷热水的热交换对P0的影响,忽略增大的蒸汽流量的热交换作用。
; F0 y1 |$ U! N, {设补充水温为60℃;稳态运行时水温为170℃;170℃的(17.5m3-Vm3)水同60℃的V m3水相混合(忽略混合后总体积与17.5 m3的差异):9 M8 C: D' v/ Z- ~! F7 e  y! h
ΔQ1=m1(TCP12-60CP11)4 x+ x3 G  Y- L$ p/ U, i# P
ΔQ2=m2(170CP21-TCP22)
# u* u, \/ D( G: Im1=Vρ60 =983.2V% i" e. L9 h0 y8 J8 C1 c- |' T
m2=ρ170(17.5-V)=897.3(17.5-V)
/ a* D" Y0 J$ w4 ~- C6 r饱和蒸汽的绝对压力为0.7377MPa时见前面计算,T取168.13℃。7 m. [, R3 h/ j2 m
CP11=0.988;CP12=CP22=1.0445;CP21=1.046
5 X+ `! ]$ {% a$ J  ]7 x令ΔQ1=ΔQ2,代入各参数数值:) G$ v. N. e% u" O
983.2V(1.0445×168.13-60×0.998)=897.3(17.5-V)×(170×1.046-1.0445×168.13)
8 N& E$ h( ^& ]' U! L7 E解出V=0.31m3; q0 ]: |( P& L1 Q6 v7 I' f" q4 [
加入冷水时,P0降低,蒸汽流量会加大,不单纯是两种温度的水混合。可以放宽估计,当短时间内加60℃的补水达1m3时,可能引起汽蚀。
  g# C0 f) g# s/ t' t3 K(4)泵出口流量增加多少时可引起汽蚀0 G$ g# a+ j) g, C5 J+ s/ }
当生产负荷突然加大,管网上管阻突然减少或管网上有大量泄漏,都会导致泵出口流量增大。: v" ]' \: r3 o. l
这些情况发生时,会使稳态运行中的除氧器液位突然降低,同时有冷水补入。冷水补入的影响,前边已讨论过,在此不考虑这一因素,只按流量增大所引起的泵入水口处静压降低来推敲。
( \; b: j% i9 V# _. m" Q4 |' p流量突然加大,泵进水管内流速加大,水的漏流程度提高,动压头和阻力损失都会加大,所增大的部分要由静压头转换。' a* ^. Z* Z7 o, x
在流量为150m3/h,原输入侧管路损失:
0 `4 C9 ]3 u2 w, S2 v. H4 C+ \Σhf(1-2)=1.1m水柱高,据Σhf=ξu2/2
, V) _( ]3 q! \. D" y$ N* S& NU=Q/S=150÷3600/π÷4×0.082≈8.29m/S
. |, F: x- o9 kξ=2Σhf/U2≈0.032
% e; J' A. x9 F; |前面已知现有10m的安装高差,相当于9m水柱高,这9m水柱高扣除汽蚀余量及原有阻力损失计5m水柱高,剩4m水柱高。
, T6 v0 ~; \5 }  S令ΔU2/2+ξΔU2 /2=4
" @- S+ Y& m+ [得ΔU ≈2.784m/s
! \) Z) E5 J! v又ΔQ=ΔUS=2.784×π/4×0.082=0.014m3/S=50.38m3/h
* R3 [4 n) _' e: ]" @, G4 a. @即流量突然增加大于等于50.38 m3/h 情况下,有产生汽蚀的可能。
" Q$ G6 H" |. H可以用一句话来概括三项定量分析结论:半个汽压壹方水、五十流量可捣鬼。+ h* f9 q$ a8 C. T$ ~! s4 q
2 预防和消除汽蚀的对策# \; {1 }1 K0 ], X, I. M
据上述分析,汽蚀的原因就在于除氧器内汽压的突然降低、水温的突然降低或泵流量的突然增加。由此,提出以下对策:4 p$ N, `8 Y& ~4 A8 u
(1)若汽源压力和供应能力皆富裕,应设置除氧压力自控装置,保证P0的稳定。
7 i7 J) |. A+ D7 j& p+ s" f  J/ {' R  _. G(2)若汽源压力和供应量不富裕,应在提压增量后再配压力自控装置,保证P0的稳定。! m, e2 Q* y& c; w, a
(3)减少硫化机、罐同时入线台数,即减小流量增长率。
9 j9 |0 N; N* F" q  K; e(4)减少以致杜绝管线泄漏。; |5 v8 g1 V4 h! @
(5)提高补水水源水温。2 p* v- u7 ?' M; F- c2 p
(6)在保证最有效除氧换热效果前提下,除氧器液位控制点尽量设高。
4 s1 N9 Q$ v: R. S: ~  Y(7)水泵的供水能力要大于生产最大负荷,以考虑局部泄漏问题。
6 u4 b1 P- T8 J) k! v- |(8)在水泵出口设置排汽阀门,当汽蚀发生时,开阀排放所生成的汽体。或可同时提高除氧器供汽压力。
) N4 m# n$ d  k, ^+ S(9)设置除氧器内汽压同水泵入口水压之间的差压测量显示仪表,以监视其变化。若该差压大于某一数值,则预警汽蚀的发生(此差压不是定值,水温愈高、流量愈大,差值愈小)。
* i! h; b" \+ E. m8 Z(10)发生大量跑水时,增加供水泵台数,这样,每台泵的流量就会小些,泵入口处静压损失也会小些。" \9 G+ H" [: k" F2 }+ W
文章关键词: 水泵、机械、阀门、维修
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