热处理对5Cr8MoVSi组织及硬度的影响

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5Cr8NoVSi钢是近年来我国应用较多的新钢种，主要用于耐冲击性工模具和薄刃刀具上。但是，目前对5Cr8MoVSi钢的热处理工艺研究较少，所生产的工模具常发生硬度不高和断裂失效现象。因此，本文较详细地研究了5Cr8MoVSi钢热处理工艺对硬度和组织结构的影响。

1、实验材料及实验方法

实验材料成分如表1所示。试样退火、淬火、回火均在坩埚电阻炉中进行，淬火采用油介质冷却。用D/maxⅢA X射线衍射仪分析相结构和残余奥氏体量，定量金相法测量奥氏体晶粒数、碳化物体积分数及尺寸、马氏体尺寸，JXA-733电子探针分析显微组织和成分。 $ ~5 W! }& C$ K( [9 M% I: \1 z

表1 工模具钢5Cr8MoVSi化学成分/%

C	Mn	Si + h2 r1 r. N: n" k8 k1 R7 C" f5 e0 t3 K	Cr 5 U! X. |: f. E z	Mo 0 Q9 [( H i6 U1 l& U+ g; [	V $ ^; J1 \1 \; t5 G4 @4 _# h) E	S ! H: l1 x; B" s: v1 v+ }	P
0.55	0.45 $ n+ e; [2 }+ p	0.72	8.13 6 s _3 s0 V. z. P2 X8 A" r" O- o	1.38	0.45 ( b3 o x' ]& A2 T3 ~ P	≤0.02	≤0.03

7 Q; r7 [4 ]2 d! L; p; S4 U

2、实验结果及分析

2.1 退火 1 |1 u5 d# [6 x; N3 P

试样经840℃退火硬度为HB218，退火显微组织为球状珠光体。碳化物的平均尺寸为0.94µm，体积分数约为0.32。碳化物相以M23C6，为主，其次有M7C3和MC。
2.2淬火

淬火实验温度为880℃、900℃、930℃、950℃、1000℃、1050℃。随淬火温度升高，淬火硬度升高。1000℃淬火时，硬度为HRC60；1050℃淬火时，硬度为HRC60.3。 淬火组织为马氏体、剩余碳化物和残余奥氏体。在950℃淬火时，马氏体由针状马氏体和板条状马氏体组成，针对马氏体的比例较大，剩余碳化物呈小颗粒状或点状分布；1000℃淬火时马氏体仍然由针状马氏体和板条状马氏体组成，剩余碳化物呈点状分布，残余奥氏体夹在马氏体针或板条之间；1050℃淬火时，马氏体以板条状马氏体为主，只有少量的针状马氏体(<10%)，残余奥氏体量增多，剩余碳化物极少，尺寸也更小。金相分析表明：随温度程式高，奥氏体晶粒度变大，马氏体针变长，剩余碳化量减少，尺寸变小，淬火试样残余奥氏体量随淬火温度升高而升高，1000℃淬火时，残余奥氏体量约10%。奥氏体晶粒尺寸随淬火温度升高而升高，淬火马氏体板条或针状尺寸也与晶粒度尺寸对应。 & P3 M* R0 Z3 Z0 u8 l: j5 w6 N2 s- s4 R+ l6 {" d# ~7 b9 E/ }5 w2 `% X7 {! {9 k. _" l4 i: O0 I$ `: V# y' F$ S+ I6 l2 F0 G' e2 P5 M# d' f% h8 q, t+ Z( ~& D1 U9 k6 }" l" m) E) Q& g$ b s9 a4 T7 N: U# o- b

表2 工模具钢5Cr8MoVSi淬火温度对奥氏体晶粒度、残余奥氏体、马氏体和剩余碳化物的影响 & b1 A P, ]4 t3 @

淬火温度/℃ 0 P9 ^" w: ^- y	奥氏体晶粒度/µm	残余奥氏体量/%	淬火马氏体	剩余碳化物形态尺寸/µm : e; F" s1 ]" V0 d% j) i	体积分数 c; D* m* I" h/ ^7 e8 I	尺寸/µm 4 m, J( R2 _+ R1 x3 ]
900 * s' C. C |: @9 Y! m. t' u& ~* q	6.3	-	针状+少数板条状	6 # T1 K2 G$ S" B# V	0.12	1.5
930 2 F& D2 H% G; m% C7 q4 `7 d* l	8.4 # |, q$ Z+ u( U9 K+ f	- $ m1 Z' r/ U* [+ ]9 D		6 ( ~9 H4 @! n: @3 k7 T# `	0.10	1.0 8 K! O* a3 B! ?/ T
950	9.3 ) Q# E, V6 l$ z5 z! r	5.38 ( ~' R) [ W; s/ Z0 G+ }	-	6 8 Y5 n/ r/ h% I# N/ H( M; S: o0 f	0.09	0.9
1000 : K' \' L- l5 E& t& G	11.3	10.74 5 ]* X: Q% y' b) a) E# u	板条状+针状	11	0.08	0.6 ; w5 b. x8 `5 N# |# f/ q
1050	24.4	12.28	板条状+少量针状	24 7 B7 _# T q9 \ M2 D! @3 s	0.04 : I- a7 S; B- n; i0 O% e	0.3

相分析表明，淬火试样以a'马氏体为主要相，其次是残余奥氏体g’，剩余碳化物为M₇C₃、MC，并有微量的M₂₃C₆。与退火碳化物相分析对照后可知，在1000℃淬火时，M₂₃C₆大部分溶解，而原来少量的M₇C₃和MC型碳化物因难于溶解，成为主要剩余碳化物。
2.3回火

回火温度小于380℃时，随回火温度升高，回火硬度降低。在此区间，主要是马氏体分解过程，马氏体含碳量降低，马氏体晶体结构的正方度(c/a)下降。在480-500℃回火，有明显的二次硬化现象。485℃回火最高硬度为HRC58，比淬火硬度低2HRC左右。二次硬化主要是MC(VC)沉淀硬化的效果。 随回火温度升高，残余奥氏体量减少。只通过一次回火残余奥氏体分解较少，通过三次回火残余奥氏体量可降低到6%左右。

3、讨论

2 Q# R4 d, I \1 A& D: R

工模具钢5Cr8MoVSi碳含量为0.55%，淬火马氏体形态为板条状和针状。在较低的温度下淬火时，剩余碳化物量较多，在靠近碳化物的奥氏体区中，因碳化物溶解过程中碳的扩散呈梯度分布，因此，有局部高碳区。局部高碳区在冷却过程中转变成针状马氏体，其亚结构是孪晶。在较高的温度下淬火，剩余碳化物主要是少量的VC和M₇C₃，溶解速度很慢，因此大部分奥氏体区域碳含量均匀化，尽管此时奥氏体平均碳含量高，但是相对于高碳奥氏体来说，其含量还是低的。所以在较高温度淬火时，板条马氏体比例增大。板条马氏体比针状马氏体韧性高，因此，该钢可以在较高的温度下淬火。但板条在300-400℃回火时，因析出的碳化物沿板条分布，会显示出回火脆性。所以，在较高的温度下淬火，获得以板条状马氏体为主的显微组织时，应避开回火脆性区，或者以较高温度回火(450-520℃)，或者在较低温度回火(150-250℃)。如果需较低的回火硬度，则应提高回火温度(520℃以上)方能避开回火脆性区。不过此时需要严格控制回火制度，否则，回火硬度会随回火温度变动发生很大的变化。另外，对残余奥氏体量要求降低至最小的薄刃工模具，淬火后应进行二次回火或三次回火。 , S0 o. t1 `) u& f( w

4、结论

1. 工模具钢5Cr8MoVSi840℃退火，硬度为HB218，碳化物颗粒平均尺寸为0.94µm，碳化物体积分数为0.32，碳化物类型以M₂₃C₆为主，并有少量的MC和M₇C₃。
2. 工模具钢5Cr8MoVSi合适的淬火温度为980-1050℃，最高硬度为HRC60-61。随淬火温度升高，淬火马氏体由板条状和针状马氏体组织过渡到以板条状马氏体为主。剩余碳化物以MC和M7C3为，M23C6型碳化物在淬火时大部分溶解。 + [4 I9 r7 M& l3 L1 G
3. 工模具钢5Cr8MoVSi仅通过一次回火，残余奥氏体量减少不大，因此，应进行二次或三次回火。在480-510℃回火，有二次硬化现象，回火硬度可升到HRC58-60。