数控机床的机械结构优良特性

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数控机床是一种高精度、高效率的自动化加工设备。尽管数控机床价格昂贵，一次性投资巨大，但仍然为机械制造厂家所普遍采用并取得很好的经济效益，其原因在于数控机床能自动化地，高精度、高质量、高效率地解决中、小批量的加工问题。数控技术、伺服驱动技术的发展及在机床上的应用，为数控机床的自动化、高精度、高效率提供了可能性，但要将可能性变成现实，则必须要求数控机床的机械结构具有优良的特性才能保证。这些特性包括结构的静刚度、抗振性、热稳定性、低速运动的平稳性及运动时的摩擦特性、几何精度、传动精度等。
一、提高机床结构的静刚度
机床结构的静刚度是指在切削力和其他力的作用下，机床抵抗变形的能力。
机床在加工过程中，受多种外力的作用，包括运动部件和工件的自重、切削力、驱动力、加减速时的惯性力、摩擦阻力等。机床的各部件在这些力的作用下将产生变形，如 各基础 件的弯曲和扭转变形，支承构件的局部变形，固定 连接面和运动啮合面的接触变形等。这些变形都会直接或间接地引起刀具与工件之间产生相对位移，破坏刀具和工件原来所占有的正确位置，从而影响机床的加工精度和切削过程的特性，所以，提高机床的静刚度是机床结构设计的普遍要求。数控机床为获得高效率而具有的大功率和高速度，使它所承受的各种外力负载更加恶劣，而且加工过程的自动化也使得加工误差无法由人工干预来修正和补偿，所以，数控机床的变形对加工精度的影响会更为严重。为了保证数控机床在自动化、高效率的切削条件下获得稳定的高精度，其机械结构应具有更高的静刚度，有标准规定数控机床的刚度系数应比类似的普通机床高 50 ％。
1 ．合理设计基础件的截面形状和尺寸，采用合理的筋板结构
1 q  R+ B, V) V. _3 S机床在外力的作用下， 各基础件将 承受弯曲和扭转载荷，其弯曲和扭转变形的大小则取决于基础件的截面抗弯 和抗扭惯性矩 ，抗弯、 抗扭惯性矩大，变形则小，刚度就高。表 5-1 列出了在截面 积相同 （ 即重量相同 ） 时，不同截面形状和尺寸的惯性矩。由表中数据可知：在形状和截面积相同时，减小壁厚，加大截面轮廓尺寸，可大大增加刚度；封闭截面的刚度远远高于不封闭截面的刚度；圆形截面的抗扭刚度高于方形截面，抗弯刚度则低于方形截面；矩形截面在尺寸大的方向具有很高的抗弯刚度。因此，通过合理设计截面形状和尺寸，可大大提高基础件的结构静刚度。

5 M. D3 _9 `+ a图5-1 所示为 日本森精机 SL 系列数控车床的床身截面，床身导轨倾斜布置，改善了排屑条件，同时截面形状采用封闭式箱体结构，从而加大了床身截面的外轮廓尺寸，使该床身具有很高的抗弯、抗扭刚度。这种倾斜布置的结构为数控车床所普遍采用。

图5-2 所示为卧式加工中心普遍采用的框式立柱结构。从正面看，立柱截面成封闭框形，轮廓尺寸大，从而保证以高扭转刚度承受切削扭矩产生的扭转载荷。从俯视截面看，两个立柱截面形状为矩形，矩形尺寸大的方向正是因切削力作用产生大的弯曲载荷的方向。因而这种结构具有很高的刚度。
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合理布置基础件的筋板可以提高静刚度，表5-2 给出了立柱的几种不同筋板布置时的相对静刚度。从表中可知：纵向筋板能提高立柱的抗弯和抗扭刚度，提高抗扭刚度效果更为显著；对角线斜置筋板和对角线交叉筋板对提高立柱的刚度更为有效。
. [0 n9 K; f9 z表5-2   不同筋板布置时立柱的静刚度对比
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图5-3 所示为两种立式加工中心立柱的横截面图。由于该立柱承受弯扭组合载荷，故截面采用接近正方形的封闭外形，为了进一步提高抗弯、抗扭刚度，内部采用了斜方双层壁（ 相当于斜纵向筋板） 和对角线交叉筋板。所以，这两种立柱都有很高的抗弯、抗扭刚度。

（a）XK-716 型立式加工中心；   （b）STAMA MCll8 型立式加工中心
# ?) q- X6 l0 \4 T, o) x  q# S图5-3   立柱横截面
" f& v" {1 E. r8 L6 D6 R- o合理布置筋板还可提高基础件的局部刚度，图5-4 所示为日本三井精机 HS 6A 型超精密重切削卧式加工中心采用的床身结构。该床身为整体式结构，截面为封闭箱形结构，整体结构刚度很高。为了加强导轨连接的局部刚度，采用两条成 Y 形的斜筋支撑导轨。

图5-4   三井精机HS 6A 型加工中心的床身结构
2 ．采用合理的结构布局，改善机床的受力状态，提高机床的静刚度
7 M3 y, H. I, R* g- ]" p! Y# j% V1 D3 U在切削力、自重等外力相同的情况下，如果能改善机床的受力状态，减小变形，则能达到提高刚度的目的。以机床主轴为例，在其他条件不变的情况下，缩短主轴前端的悬伸长度，可以减小主轴承受的弯矩，从而减小主轴前端的挠度，提高主轴的刚度。
/ g# \' N1 u+ C- r8 [采用合理的机床结构布局，可以显著地改善机床的受力状况，提高机床的刚度。
: L; u  h9 D6 m1 y: h图5-5 所示为传统的车床床身布局 （ 见图5-5（a）） 与数控车床床身布局 （ 见图5-5（b）） 的受力状况的分析比较。
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" X( @7 K% {' D$ ]$ `图5-5   车床床身布局
2 y0 m: a) P9 R* s4 T设床身截面积和惯性矩及其所受切削力 P 相等，对传统车床，床身水平布局，床身所受扭矩为 ：
' J4 d, c4 C$ ]5 w& r+ p      （5-1）
9 R. z; x3 u1 A3 H+ X" ?7 P对数控车床，床身倾斜布局，设倾角为 β ，床身所受扭矩为 ：        （5-2）
比较式 （5-1） 和式 （5-2） 可看出，采用倾斜布局的数控车床床身所承受的扭矩要比采用水平布局的传统车床床身的要小，因而机床的刚度得到了提高。
! @% ]8 Z  k) z( P图5-6 所示为传统的卧式镗铣床的结构布局和卧式加工中心 （ 卧式自动换刀数控镗铣床 ） 的结构布局的比较。
; S: U: A8 Q* j: f; q. E* _4 d3 l传统的卧式镗铣床由于主轴箱单面悬挂在立柱侧面，主轴箱自重将使立柱承受弯矩 ，切削力将使立柱承受扭矩 ，而加工中心的布局使主轴箱的主轴中心位于立柱的对称面内，立柱则不再承受由主轴箱自重产生的弯矩和由切削力产生的扭矩，从而改善了立柱的受力状况，减小了立柱的弯曲、扭转变形，提高了刚度 。
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图5-6   卧式镗铣床与卧式加工中心的结构布局比较
3 ．补偿有关零、部件的静力变形
在外力的作用下，机床的变形是不可避免的，如果能采取措施使变形对加工精度的影响减小，其结果相当于提高了机床的刚度。依照这一思路，产生了许多补偿有关零、部件的静力变形的方法，这种方法普遍用于补偿因自重而引起的静力变形。
* t6 m2 y* \% O如图5-7 所示的大型龙门铣床，当主轴部件移到横梁中部时，横梁的弯曲变形 （ 下凹 ） 最大。为此可将横梁导轨加工成中部凸起的抛物线形，或者通过在横梁内部安装辅助梁和预校正螺钉将主导轨预调校正为中凸抛物线形，这样可以补偿主轴箱移动到横梁中部时引起的弯曲变形 （ 图5-7（a）） 。
为补偿主轴箱自重的影响，也可以用加平衡重块或其他平衡力的方法，抵消部分直接作用于横梁上的自重，从而减小横梁因主轴箱自重引起的弯曲变形 （ 图5-7（b）） 。
9 W) F% W) j! r# m* o4 Z) \4 ．提高机床各部件的接触刚度
在机床各部件的固定连接面和运动副的结合面之间，总会存在宏观和微观不平，两个面之间真正接触的只是一些高点，实际接触面积小于两接触表面的面积 （ 名义接触面积 ） ，因此，在承载时，作用于这些接触点的压强要比平均压强大得多，从而产生接触变形。平均压强 p 与变形 δ 之比称为接触刚度 ，即
# x# Z& }( m- ]7 E" R2 M8 g; H9 T" X     （5-3）
$ m: J+ `0 ]1 T# V" W+ n由于机床总有为数较多的静、动连接面，如果不注意提高接触刚度，各连接面的接触变形就会大大降低机床的整体刚度，对加工精度产生非常不利的影响。

图5-7   横梁弯曲变形补偿
影响接触刚度的根本因素是实际接触面积的大小，任何增大实际接触面积的方法都能有效地提高接触刚度。如机床的导轨常采用人工铲刮工艺作为最终的精加工工序，通过刮 研 ，可以增加单位面积上的接触点，并使接触点分布均匀，从而增加 导轨副结合面的实际接触面积，提高接触刚度。又如采用滚动轴承作为支承的主轴部件，都要设计预 紧结构调整轴承间隙，使轴承在有预加载荷的条件下运转，以提高主轴的支承刚度。预加载荷增大了实际接触点的面积，从而达到提高接触刚度的目的。采用螺纹紧固的固定连接面，合理布置一定数量的螺栓，并对螺栓的拧紧力矩提出严格要求以保证适当的预紧力，也是为提高接触刚度而常采用的措施。
1 W" y  a2 A% \4 q/ ]5 ．采用钢板焊接结构
长期以来，机床基础件主要采用铸铁件。近年来，以钢板焊接结构代替铸铁件的趋势不断扩大，从开始在单件和小批量的重型和超重型机床上的应用，逐步发展到有一定批量的中型机床。
表 5-3 列出了 Star-Turn1200 型数控车床焊接床身和铸造床身的刚度的对比结果。从结果看，焊接床身的刚度高于铸造床身。这是因为两种床身的筋板布置不同，钢板焊接结构容易采第五章数控机床的结构与传动用最有利于提高刚度的筋板布置形式，能充分发挥壁板和筋板的承载及抵抗变形的作用；焊接结构还无需铸造结构所需的出砂口，有可能将基础件做成完全封闭的箱形结构。另外，钢板的弹性摸量 E 为 MPa ，而铸铁的弹性模量 E 仅 MPa ，两者几乎相差一倍， E= σ / ε ，在应力 σ 相同时， E 大则产生的应变 ε 小， E 的大小反映了材料抵抗弹性变形的能力。因此，在结构相同时， E 值大的材料刚度则高。

表5-3   焊接床身与铸造床身的刚度对比
二、提高机床结构的抗振性
1 L  N5 S. h. K8 N; O3 ]" m机床的振动会在被加工工件表面留下振纹，影响工件的表面质量，严重时则使加工过程难以进行下去。机床加工时可能产生两种形式的振动：强迫振动和自激振动。机床的抗振性指的是抵抗这两种振动的能力。
强迫振动是在各种动态力 （ 如高速回转零件的不平衡力、往复运动件的换向冲击力、周期变化的切削力等 ） 作用下被迫产生的振动。如果动态力的频率与机床某部件的固有频率重合，则将发生共振。机床结构抵抗强迫振动的能力可以用动刚度大小来表示。
! ^* E, K& _9 N  K" h8 S自激振动是在投有外加动态力的情况下，由切削过程自身所激发的振动。自激振动的频率接近或略高于机床主振型的低阶固有频率，振幅较大，对加工过程产生极为不利的影响。当机床的刚度、刀具切削角度、工件与刀具材料、切削速度和进给量都一定时，影响自激振动的主要因素就是切削宽度 b ，因此，可以把不产生自激振动的最大切削宽度，称为临界切削宽度 ，作为判断机床切削稳定性 （ 抵抗自激振动的能力 ） 的指标。
高速切削是产生动态力的直接因素，强力切削也意味着切削宽度大。数控机床在追求高速度、高切削效率的同时，也埋下了容易产生受迫振动和自激振动的根源。切削过程的自动化又使得振动难以由人工来控制和消除，数控机床只有靠自身机床结构的高抗振性来减小和克服振动对加工精度、加工过程的影响。
提高机床的抗振性，可以从提高静刚度、固有频率和增加阻尼几个方面着手。提高静刚度的措施已在前面有详细的介绍。因为固有频率 （ 其中， K 为静刚度， m 为结构质量 ） ，所以在提高静刚度时，能相对减小结构件的重量，即提高单位重量的刚度，则能提高固有频率。前面介绍的合理布置筋板，采用钢板焊接结构等提高静刚度的措施，同样能达到提高固有频率的目的。下面将主要介绍数控机床在增加阻尼方面采取的措施。
  M3 ?3 f' ~# B8 C/ S1 ．基础件内腔充填泥芯、混凝土等阻尼材料
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' L4 S9 k; x* {7 y% |图5-8   两种车床床身的动态特性比较
在基础件内腔充填泥芯、混凝土，振动时可利用相对摩擦来耗散振动能量，从而提高结构的阻尼特性。图5-8 所示为两种车床床身结构及动态特性的对比，充填泥芯的 床身阻尼显著增加。图5-9 所示为 DNE 480L 型数控车床的底座和床身结构，底座内所充填的混凝土的内摩擦阻尼较高，再配以封砂的 床身，使机床有较高的抗振性。

4 w7 M' I8 X* t( L2 ．表面采用阻尼涂层
对于弯曲振动结构件，在其表面喷涂一层具有较高内阻尼和较高弹性的粘滞材料 （ 如沥青基制成的胶泥减振剂、高分子聚合物和油漆腻子等 ） ，涂层厚度愈大，阻尼愈大。采用阻尼涂层，既可不改变原设计的结构和刚度，又能获得较高的阻尼比，其阻尼比 ξ 值可达 0.05~0.1 。这种措施常用于钢板焊接的结构。
- I9 R5 w3 V9 I2 X( ~: S3 ．采用新材料制造基础件
, n7 _; p/ D6 R' Z( V& \* o最近 10 年来，德国和瑞士在应用聚合物混凝土制造基础件的研究中取得了进展。德国布格哈特—韦贝尔 （BURKHARUT&WEBER） 公司为 HYOP80 NC W 型加工中心制成了丙烯酸树脂混凝土床身，其动刚度比铸铁件的高 6 倍。瑞士的精密磨床生产 厂家斯 图德 （STUDER） 公司制成了 S40 和 S50 系列数控外圆磨床的树脂混凝土床身，具有刚度高、 抗振性好 、耐化学腐蚀和耐热的特点。
4 ．充分利用接合面间的阻尼
2 P2 X9 e; d4 |* l在焊接结构上，壁板和 筋板 之间采用间断焊接 （ 即焊一段，空一段，再焊一段 ） ，空的那一段振动时互相摩擦，可消耗振动能量，从而获得良好的阻尼特性。
( {4 E8 |7 [( a0 {- d2 R, P- P三、减小机床的热变形
热膨胀是各种金属和非金属材料的固有特性。机床在工作时，有许多部件和部位会产生大量热量，如电机、滚动轴承、切屑及刀具与工件的切削部位、液压系统等。这些产生热量的部件和部位称为热源。热源产生的热量通过传导、对流、辐射传递给机床的各个部件，引起温升，产生热膨胀。由于热源分布不均匀，各热源产生的热量不等，零部件各处质量不均匀，形成机床各部位温升不一致，从而产生不均匀的温度场和不均匀的热膨胀变形，以致破坏刀具与工件的正确相对位置，影响加工精度。
, q' _+ Z" g2 m数控机床的主轴转速、进 给速度 远高于传统机床，并且大切削用量产生的炽热切屑也多，故发热远较传统机床严重，而热变形对加工精度的影响往往难以由操作者修正，因此对如何减小机床的热变形应予以特别重视。
1 ．改进机床布局和结构设计
（1） 采用热对称结构
  r6 @5 G% G+ y3 I" y7 t这种结构相对热源是对称的。这样在产生热变形时，可保证工件或刀具回转中心对称线的位置不变，从而减小热变形对加工精度的影响。最典型的实例是许多卧式加工中心所采用的框式双立柱结构，主轴箱嵌入框式立柱内 （ 见图 5-9） ，且以立柱左、右导轨两内侧定位，在热变形时，主轴中心在水平方向的位置保持不变，从而减小了热变形的影响。
（2） 采用预拉伸的滚珠丝杠结构
数控机床中的滚珠丝杠是在预加载荷大、转速高、散热差的条件下工作的，容易发热，滚珠丝杠的热伸长直接影响进给系统的定位精度。采用预拉伸的方法可以减小丝杠的热变形。这种方法是在加工滚珠丝杠时，使螺距略小于名义值，装配时对丝杠进行预拉伸，即使其螺距值达到名义值，当丝杠工作受热，丝杠中的拉应力补偿了热应力，从而 减小热 伸长。
（3） 在机床布局时，尽量减少内部热源
, p( D4 V( |( m- w2 P2 d% H* o内部热源的发热是造成热变形的主要原因，因此，在机床布局设计中应尽量考虑将热源从主机中分离出去，如将电动机、变速箱、液压泵站等置于机床主机以外。
加工过程所产生的炽热切屑是一个不可忽视的热源。在机床布局时，应考虑使排屑通畅，应设置自动排屑装置以随时将切屑排到机床外，同时应在工作台或导轨上设置隔热防护罩，使 数控技术
! |1 `4 T' h( c1 }切屑的热量隔离在机床外。图 5-10 所示的数控车床采用的斜床身、平床身和斜滑板结构，配置倾斜的防护罩和自动排屑装置，就是这一措施的典型例子。

; n; a$ m  ^/ v! R  A（a） 斜床身；   （b） 平床身和斜滑板
图5-10   数控车床的床身及滑板结构
+ A& m9 l& h; }: i/ z2 _5 e6 \2 ．控制温升
( w. g- c5 k, Y4 }! c4 h对机床发热部位采取散热、风冷、液冷等控制温升的办法来吸收热源发出的热量，是在各类数控机床上使用较多的一种减少热变形影响的对策。其中，强制冷却是比较有效的方法。所谓强制冷却，就是利用冷却装置对润滑油或冷却液进行冷却，然后将润滑油送至摩擦副润滑或将冷却液送至切削部位冷却。
3 ．热变形补偿
; n$ ^8 X) y+ f2 s* v预测热变形规律，建立数学模型并存人计算机中进行实时补偿。热变形附加修正装置已在国外产品上作为商品供货，图 5-11 所示为日本大阪机的热变形自动补偿修正装置。
5 Z% a; F0 E% M- |, x1 y" o3 E四、改善运动导轨副的摩擦特性
0 i9 {& m: u( y/ n* X$ U2 j机床导轨是机床基本结构的要素之一。机床的加工精度和使用寿命很大程度上取决于机床导轨的质量，而对数控机床的导轨则有更高的要求，如：高速进给时不振动， 低速进 给时不爬行；有高的灵敏度，能在重载下长期连续工作；耐磨性要高，精度保持性要好等。这些都与 导轨副的摩擦特性有关，要求摩擦系数小，静、动摩擦系数之差小。现代数控机床采用的导轨主要有塑料滑动导轨、滚动导轨和静压导轨。
( o# }3 e4 ?. P( F- y（ 一 ） 塑料滑动导轨
$ t7 ^( }# ]4 I8 v数控机床采用的塑料滑动导轨有铸铁 - 塑料滑动导轨 和镶钢 - 塑料滑动导轨。塑料滑动导轨常用在导轨副的运动导轨上，与之相配的金属导轨为铸铁或钢质。铸铁牌号为 HT300 ，表面淬硬至 HRC45~50 ，表面粗糙度磨削至 0.20~0.10 ；镶钢导轨常用 50 号钢或其他合金钢，淬硬至 HRC58~62 。导轨上的塑料常用聚四氟乙烯导轨软带和环氧型耐磨导轨涂层两类。
: P; X, H( D$ G. b/ \9 x. N: |
1 ~  y# Z( a* e  ^" c4 K" [( H2 U* g（a） 轴向补偿；   （b） 立柱热平衡补偿
- p6 F# c5 W4 l* I* \" a8 x/ q" z& a图5-11   热变形自动补偿装置
1 ．聚四氟乙烯导轨软带
4 {1 e+ p# N3 K6 L! g/ {4 ]聚四氟乙烯导轨软带是以聚四氟乙烯为基体，加入青铜粉、二硫化钼和石墨等填充剂混合烧结，并做成软带状。这种软带有以下特点：
（1） 摩擦特性好
图 5-12 为广州机床研究所对三种不同摩擦副试验测得的摩擦速度曲线，图中 Turcite-B 和 TSF 分别是美国霞板 （SHAMBAN） 公司和广州机床研究所生产的聚四氟乙烯导轨软带。从图可以看出，采用聚四氟乙烯导轨软带的摩擦副的摩擦系数小，静、动摩擦系数差别小，且曲线斜率为正值。这种良好的摩擦特性能防止导轨低速爬行，使运行平稳和获得高的定位精度。
1 一铸铁 - 铸铁 （ 机油 ） ；   2 — Turcite-B- 铸铁 （ 干摩擦 ） ；
3 — Turcite-B- 铸铁 （ 机油 ） ；  4 — TSF- 铸铁 （ 干摩擦 ） ；
5 — TSF- 铸铁 （ 机油 ）

) J, i! w# g: D% }8 P) P* o& K图5-12   摩擦 - 速度曲线
（2） 耐磨性好
  d/ r2 b  l. l( `! j1 ]. i- k聚四氟乙烯导轨软带中含有青铜、二硫化钼和石墨，本身具有自润滑作用，对润滑油的供油量要求不高。此外，塑料质地较软，即便嵌入金属碎屑、灰尘等，也不致损伤金属导轨面和软带本身，可延长导轨副的使用寿命。
（3） 减振性好
塑料的阻尼特性好，其减振消声的性能对提高导轨副的相对运动速度有很大意义。
（4） 工艺性好
7 m, B1 I' `) V" Z3 Y) z可降低对待粘贴塑料的金属基体的硬度和表面质量要求，而且塑料易于加工 （ 铣、刨、磨、刮 ） ，使导轨副接触面获得优良的表面质量。
导轨软带的使用工艺简单。首先，将导轨粘贴面加工至表面粗糙度为 3.2~1.6 的表面，为了对软带起定位作用，导轨粘贴面应加工成 0.5~ 1.0mm 深的凹槽，如图 5-13 所示。然后，用汽油或金属清洁剂或丙酮清洗粘接面后，用胶粘剂粘合，加压初固化 1~2 小时后再合拢到配对的固定导轨或专用夹具上，施以一定压力，并在室温下固化 24 小时，取下清除余胶，即可开油槽和进行精加工。由于这类导轨软带采用粘贴方法，故习惯上称为“贴塑导轨”。
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图5-13   软带导轨的粘接
2 ．环氧型耐磨导轨涂层
环氧型耐磨导轨涂层是以环氧树脂和二硫化钼为基体，加入增塑剂，混合成液状或膏状为一组份，以固化剂为另一组份的双组份塑料涂层。它有良好的可加工性，可经车、铣、刨、钻、磨削和刮削加工；也有良好的摩擦特性和耐磨性，而且抗压强度比聚四氟乙烯导轨软带要高，固化时体积不收缩，尺寸稳定。特别是可在调整好固定导轨和运动导轨间的相关位置精度后注入涂料，这样可节省 许多加工工时，故它特别适用于重型机床和不能用导轨软带的复杂配合型面。
, C) H0 r3 D! z% `2 U耐磨导轨涂层的使用工艺也很简单。首先，将导轨涂层表面粗刨或粗铣成如图 5-14 所示

) P. I( |, w  Y% Y' `图5-14   注塑导轨
的粗糙表面，以保证有良好的粘附力。然后，与塑料导轨相配的金属导轨面 （ 或模具 ） 用溶剂清洗后涂上一薄层硅油或专用脱模剂，以防与耐磨涂层粘接。将按配方加入固化剂调好的耐磨涂层材料抹于导轨面上，然后叠合在金属导轨面 （ 或模具 ） 上进行固化。叠合前可放置形成油槽、油腔用的模板，固化 24 小时后，即可将两导轨分离。涂层硬化三天后可进行下一步加工。涂层面的厚度及导轨面与其他表面的相对位置精度可借助 等高块或专用夹具保证。由于这类塑料导轨采用 涂刮或 注入膏状塑料的方法，故习惯上称为“涂塑导轨”或“注塑导轨”。
( v, A, l* }! R- }# a（ 二 ） 滚动导轨
滚动导轨具有摩擦系数小 （ 一般在 0.003 左右 ） ，动、静摩擦系数相差小，且几乎不受运动变化的影响，定位精度和灵敏度高，精度保持性好等优点。现代数控机床常采用的滚动导轨有滚动导轨块和直线滚动导轨两种。
8 @7 u) K2 I/ y4 g, y4 W0 r1 ．滚动导轨块
滚动导轨块是一种滚动体作循环运动的滚动导轨，其结构如图 5-15 所示。 1 为防护板，端盖 2 与导向片 4 引导滚动体 （ 滚柱 3） 返回， 5 为保持器， 6 为本体。使用时，滚动导轨块安装在运动部件的导轨面上，每一导轨至少用两块，导轨块的数目取决于导轨的长度和负载的大小，与之相配的导轨 多用镶钢淬火导轨。当运动部件移动时，滚柱 3 在支承部件的导轨面与本体 6 之间滚动，同时又绕本体 6 循环滚动，滚柱 3 与运动部件的导轨面不接触：因而该导轨面不需淬硬磨光。滚动导轨块的特点是刚度高，承载能力大，便于拆装。

" Y$ O* ?' N" G3 r% M$ ?图5-15   滚动导轨块的结构
2 ．直线滚动导轨
: \+ d7 Y; l& E3 L8 W2 U# g# n" C直线滚动导轨是近年来新出现的一种滚动导轨，其结构如图 5-16 所示，主要由导轨体 1 、滑块 7 、滚珠 4 、 保持器 3 、端盖 6 等组成。由于它将支承导轨和运动导轨组合在一起，作为独立的标准 导轨副部件 （ 单元 ） 由专门生产厂家制造，故又称单元式直线滚动导轨。使用时，导轨 体固定在不运动部件上，滑块固定在运动部件上。当滑块沿导轨体运动时，滚珠在导轨体和滑块之间的圆弧直槽内滚动，并通过端盖内的滚道从工作负载区到非工作负载区，然后再 滚动回 工  数控机床的结构与传动作负载区，不断循环，从而把导轨体和滑块之间的移动，变成了滚珠的滚动。
# O  @5 d3 g7 M* H( }& _2 { 图5-16   直线滚动导轨的结构
单元式直线滚动导轨除有一般滚动导轨的共性优点外，还有以下特点：
- u7 P" [' V5 y4 G$ T! j+ w（1） 具有自调整能力，安装基面许用误差大。
（2） 制造精度高。
（3） 可高速运行，运行速度可大于 60m /min 。
（4） 能长时间保持高精度。
（5） 可预加负载，提高刚度。
（ 三 ） 静压导轨
% T: @7 f; ^0 @  y6 U+ N9 a- y$ {静压导轨是在两个相对运动的导轨面间通以压力油，将运动件浮起，使导轨面间处于纯液体摩擦状态。由于承载的要求不同，静压导轨分为开式和闭式两种。
9 Q! |  I/ @. ~) x5 n: {开式静压导轨的工作原理如图 5-17（a） 所示。油泵 2 启动后，油经滤油器 1 吸人，用溢流阀 3 调节供油压力 增大，直至与载荷 W 平衡。
, C3 Y# |) E' Y. I# C/ b3 t
  h$ p2 b: J* I( S图5-17   静压导轨的工作原理图
- Z# S- M/ B4 ~2 M+ x" N* K开式静压导轨只能承受垂直方向的负载，承受颠覆力矩的能力差。而闭式静压导轨能承受较大的颠覆力矩，导轨刚度也较高，其工作原理如图 5-17（b） 所示。当运动部件 6 受到颠覆力矩 M 后，油腔 3 、 4 的间隙增大，油腔 1 、 6 的间隙减小。由于各相应节流器的作用，使油腔 3 、数控技术
  K/ R) [" ]2 A& t6 \: H4 的压力减小，油腔 1 、 6 的压力增高，从而产生一个与颠覆力矩相反的力矩，使运动部件保持平衡。在承受载荷 W 时，油腔 1 、 4 间隙减小，压力增大；油腔 3 、 6 间隙增大，压力减小，从而产生一个向上的力，以平衡载荷 W 。
; _6 k* |; G/ Y- m, f7 Z" s由于导轨面间处于纯液体摩擦状态，故导轨不会磨损，精度保持性好，寿命长，而且导轨摩擦系数极小 （ 约为 0.0005） ，功率消耗少。压力油膜厚度几乎不受速度影响，油膜承载能力大，刚度高，吸振性好，导轨运行平稳，既无爬行，也不会产生振动。但静压导轨结构复杂，并需要有一个具有良好过滤效果的液压装置，制造成本较高。
$ k) G% l3 i/ b6 \1 、 4 —滤油器； 2 —油泵； 3 —溢流阀； 5 —节流器； 6 —运动部件； 7 —固定部件； 8 —油箱
. J) k& s; f  H, i1 {" S* L$ t3 X) T6 f1 —导轨体； 2 —侧面密封垫； 3 —保持器 ； 4 —滚珠；
5 —端部密封垫； 6 —端盖； 7 —滑块； 8 —润滑油杯
1 —防护板； 2 —端盖； 3 —滚柱； 4 —导向片； 5 —保持器 ； 6 —本体
# n# y( o$ }/ M% a2 W1 —滑座 ； 2 —胶条； 3 —注塑层
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