驱动桥壳的焊接方案及设计(下)
<p> 3驱动桥受力状况与应力分布</p><p> 从受力简图可以看出,从轮胎中心到安装座与车架连接处,其合成应力是逐步增大的。</p>
<p> 所以,根据其受力特点,也要求桥壳截面的模数随之增大。</p>
<p> 第一方案(图2a)中,焊缝左右侧均为圆环截面,设左侧为A—A截面,右侧面为B—B截面。</p>
<p> 截面模数W=(π(D4-d4))/32D,因直径D1=D2,d1<d2,故WA>WB,合成应力δ=M/W,焊缝左右侧WA≈WB,故δA<δB。</p>
<p> 第四方案(图2d)中,焊缝左侧为圆环截面,设左侧面为A—A截面,直径D1,d1,截面模数W=(π(D4-d4))/32D。</p>
<p> 焊缝右侧为圆环截面逐步过渡成椭圆形截面,椭圆形环截面呈放射形逐步增大,设右侧面为B—B截面,以圆环截央与左侧比较,因直径D1=D2,d1<d2,故WA>WB,合成应力δ=M/W,焊缝左右侧WA≈WB,故δA<δB。</p>
<p> 从弯矩图也可以看出其合成应力δA<δB。</p>
<p> 由此可以看出,其截面积的变化与桥壳受力变化及合成应力的逐步增大,其截面积的变化与桥壳受力变化及合成应力特点相符。强度负荷的薄弱环节为,由桥壳受力变化及合成应力特点相符。强度负荷的薄弱环节为,由桥壳移到锻件支承轴截面A—A上,用上面同样工况和同样数据计算得支承A—A截面有合成应力为δA=169.62N/mm2。</p>
<p> 与第一方案比较,同样是危险截面而其合成应力却较小,故安全系数大。</p>
<p> 综上所述,两种方案比较,第四种方案的结构设计符合桥轴的受力特点,其截面面积随着合成应力的逐步提高而加大,且焊缝左右侧直径较第一方案的直径要大,强度会相应介高,安全系数较高,故第四方案为优选方案。</p>
页:
[1]