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[资料] 硬脆材料磨削加工机理的理论分析

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发表于 2011-7-13 23:52:54 | 显示全部楼层 |阅读模式

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1 引言
- {) f* ?' H' K" M+ b1 |随着科技与生产的发展,硬脆材料(如工程陶瓷、光学玻璃等)的应用日趋广泛。由于硬脆材料的脆性较大,加工时在磨粒作用下易发生断裂,因此其加工机理比金属材料加工更为复杂。目前对硬脆材料加工机理的理论研究尚不够深入与成熟,积极开展这方面的研究对于指导生产实践具有重要意义。本文通过对典型硬脆材料———玻璃的切削试验,对硬脆材料的磨削加工机理进行了理论分析,其结论对加工硬脆材料时切削用量的选择具有一定指导意义。, x* d, @+ A% h4 Y) r
200813153358.gif 7 F. c5 h- s7 ~2 R0 A
图1 硬脆材料(玻璃)的磨削模型/ c8 ?3 r# A2 E6 e0 d
200813154028.gif 1 E' J6 O5 k2 M' Z9 m
图2 磨粒压入平面时的压力分布情况) A( |/ |5 q. `& O8 i) ^( F
200813154037.gif
  [! o2 f1 ?& C图3 应力区分布图
$ t( o( S" w5 x4 J! \0 \) \2 硬脆材料磨削模型的建立* p6 X; p5 Z2 V/ d3 D* k1 m
在精密磨床上用单颗粒金刚石飞铣装置对玻璃进行切削试验。利用高速摄影机观察金刚石颗粒切削脆硬材料的动态过程;利用扫描电镜观察被加工材料的沟槽横截面和沟槽形貌。通过对切削试验过程以及被加工玻璃表面的观测分析,建立如图1所示的硬脆材料(玻璃)磨削模型。8 A# U( u* Q, ]$ i  g7 C7 D6 x
3 试验结果与讨论
. a6 ]3 p$ K4 B! t( B$ c. |硬脆材料在磨粒挤压作用下的塑性行为
: g. `* k, C; A2 a在切削试验中可观察到,当切深较小时(即磨削初始阶段),硬脆材料的变形表现为塑性变形。从应力场的角度分析,硬脆材料只有在围压足够大时,才能象金属材料一样表现出良好的塑性,围压越大,塑性越好。
5 O$ e* O& a# {. h由于任何磨粒的端部均有一定的圆弧半径,因而可将磨粒端部近似看作一个半径为R的球体。当磨粒在垂直力P作用下压向玻璃表面时,其与玻璃的接触面边缘为一个圆。该圆半径为
0 ~1 |. m# L8 k, w/ W, Y, la=[
( m. L; F! I% s7 B* m, ^/ T3
5 \! ]& ?2 f! \(1-µ2)( I, |' I! ^  ?# |9 V0 K3 D9 E
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! y3 ]/ e0 k3 \21 M3 i+ \) e  V  J
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* L' r0 o6 Z) ^  A3 Y6 I+ I0 a接触面上的压力分布可用q表示为(见图2)
5 B0 p6 T% ?8 y9 G/ @1 q/ }q=: Q. N8 O/ Z2 A) S9 z4 ]4 s3 ^
31 Y! n. A/ c2 c- g+ `8 _
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0 W; Z6 a+ `/ |(a2-r2)½, h8 s6 N( J% I3 N' ?
2
8 }! l3 n+ v! T# mpa3
0 I- N" {& c. i3 }: E由图2可见,在压力面边缘的压力分布为0,而在压力面中心(r=0 处)压力分布最大,用q0表示此中心处压力,由式(2)可得
0 o' G) O0 v9 a" H: }# g在分布力q的作用下,玻璃内的应力可分为Ⅰ区和Ⅱ区,如图3所示。在Ⅰ区内,玻璃受到各个方向的压应力作用;在Ⅱ区内,玻璃受到压应力和拉应力的综合作用。. h' i7 }' L/ r
在对称轴(Z轴,位于Ⅰ区)上,正应力的海尔茨公式为* U( N1 N# h, W+ g! {7 C
sr|r=0=sq|r=0=-(Hu)q0(1-
5 @9 J( M9 V" o5 |6 e" Fz
; G/ p( k# r1 k$ A1 t& Earctan- S3 M4 w. X# V; C
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% m: }" z" z- Z)+
  }! g/ m. `8 N! Q" Lq0
7 p3 D- d) O' ha21 f' ~9 }5 U; ]6 |3 v
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% H* ^$ ]6 K& m% C4 V. Q' oz# ]8 p  o' }2 z* H6 z/ ?$ S
2
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- }. H# c' h4 |7 V: qsz|r=0=-q0
* r6 p/ ^' i5 @; t" J/ E' F/ T4 Ta2; m# t5 G5 o5 C
r2+a2* ^' O2 s% F# D8 W3 M  N8 }
式中应力均为主应力,负号表示压应力。随着与压力面(Z 轴)距离的增大,sr、sq、sz均减小,而sr=sq比sz减小得更快。当z=0时,则有
1 O; t" L: q9 f2 W( |sr|r=0=sq|r=0=-
/ Y4 C' z* {, ]1+2u
7 m2 B+ n8 v, U) Y4 ~9 \$ B+ i4 Eq00 f4 x+ F( _; n
2
8 `0 }3 Y% Q; d# B$ b% M- |4 P若选取内摩擦系数u=0.3,则压力面中心的压应力为
! }8 c" C& h7 p7 v{  z0 ~9 g* t8 m
sr|r=0=sq|r=0=-0.8q0: x4 q# F+ t# o7 j8 |5 i1 a
sr|r=0=-q0$ N! q' O1 i6 P2 p5 u0 E( ?
由此可见,在压力面中心点的材料受到围压P=0.8q0、偏压∆q=0.2q0的作用,接近于各自均匀的压缩状态,在围压数倍于偏压的情况下,材料几乎不发生破坏。离开中心点后,材料受到的围压和偏压均减小,但围压比偏压减小更快,例如,在z=a/2和z=a处(r=0)的应力状态分别为
$ J* n, D7 a$ x% g2 q& Q4 }) Q{% N$ B; c0 v0 f: w1 k# z
sr|r=0=sq|r=0=-0.18q06 `* z3 m; Q" R# P/ j' p2 Z% C
(z=a/2)! u& D' ]1 z, B$ t! A9 Q
sr|r=0=-0.8q0
8 [, \" g. k  a& Z( C: `$ c{
6 x) F6 I8 T& Ssr|r=0=sq|r=0=-0.029q02 F; z  v/ @" f& {/ X' Y
(z=a)
5 i  W* I" F0 [3 D1 u( Lsr|r=0=-0.5q0" l( e; ]8 h2 T( E1 L
由上列四式可知,离压力面中心点越远,材料受到的围压越小,因此材料更有可能在压力面下方一定距离处首先发生破坏,开裂方向平行于最大压应力方向(Z 轴方向),此裂纹即为中位裂纹(MC)。当压力不足以产生中位裂纹时,在压力面中心附近区域的材料将发生明显的塑性变形,其它各处的材料则保持弹性状态。
3 r: E8 ]' o$ ]# D在接触面边缘(图3中Ⅱ区),sz=0,sr=-sq=[(1-2u)/3]q0,此时拉应力达到最大值,由sr引起的裂纹即为赫兹裂纹(CC)。在Ⅱ区以及Ⅰ、Ⅱ区毗邻的区域,由于不具备高围压条件,因此材料未表现出塑性。+ W: t: D, u3 L  A: e& ~
由此可见,硬脆材料在切深很小时,具备了良好的塑性变形条件,从而形成磨削过程中的犁沟阶段。即使在脆性切削阶段,与磨粒接触的材料表面仍表现出良好的塑性变形(但下层材料发生了破坏)。- u0 F4 z+ T3 R) @6 N5 ]( D  g
硬脆材料在磨粒推挤作用下的断裂行为
* o$ E/ i. D+ a9 ?脆性材料(如玻璃)与塑性材料(如金属)在单轴拉伸、扭转时的断裂形式对比见下表。可见,金属的断裂方向平行于最大剪应力方向,符合最大剪应力准则;而玻璃的断裂方向则垂直于最大拉应力方向,符合最大拉应力准则。
* ]* i4 T: D8 v) h5 Y/ g+ _表  硬脆材料与金属材料的断裂形式对比& o: [: f" e4 K: u, S
断裂形式: u* P6 ~# p9 N2 R2 g6 R
金属材料& o/ e$ U, k3 S  i$ X
脆性材料5 N3 ^2 Y) @1 G2 H  n9 K9 U& N7 l  U
拉伸
; e4 a$ z3 K; y/ `% } 200813154055.gif 7 }% h$ o' ?- x7 r; q; Q
200813154149.gif
8 R5 F: D! B$ _扭转
# R6 ]/ {2 _; z8 ?) G: _/ F 200813154240.gif
7 W/ @4 M! R7 r- C, p3 e- b: e 200813154248.gif
- K+ @9 I, B8 D' S; `* a% O断裂方向( i- |) e& X7 I4 ]- n+ I
平行于最大剪应力
# \( d9 B7 a+ P垂直于最大拉应力% W1 z$ Z  i0 j, M0 w0 S
符合准则3 ~! v5 N2 t$ w) u1 |3 z/ P
最大剪应力准则1 k* \" v) m6 X8 F6 z+ B
最大拉应力准则
& a2 [0 R: T* I* H" w研究表明,金属材料在单轴或多轴压缩时的破坏仍符合最大应力原则,而脆性材料的破坏机理至今仍不十分清楚。近一、二十年的研究表明,在单轴压缩或围压压缩时,脆性裂纹总是趋于剪切载荷最小的方向(即压应力最大的方向),大多数裂纹是张性的;随着外应力的增大,微裂纹数量不断增加,大量微裂纹相互交错连接,致使脆性材料发生完全破坏。同时,随着围压的增大,材料的塑性也增大,微裂纹的扩展方向将偏离最大压应力方向。此时,一部分微裂纹的扩展是张性的,另一部分则是剪性的;当围压很高时,则主要发生剪切破坏。
2 b1 w7 Y& r5 z硬脆材料在磨粒作用下的受力情况较复杂,不能简单归结为张性断裂或剪切断裂。在磨粒刃尖附近,材料受到很高的围压,因此将主要产生剪切移动(犁沟)或剪切破坏形成的密实核;在远离磨粒刃尖的区域,则主要发生大块张性崩碎。' f. N5 j3 Q' p; }; b
材料与磨粒两侧接触处因受到很大张应力而发生开裂,形成图4所示的蹄状裂纹(HC)。蹄状裂纹与球体侵入时产生的赫兹裂纹本质上是相同的。当蹄状裂纹扩展方向与切削方向成较大角度(如接近90°)时,由于受到前方阻力,促使蹄状裂纹扩展的张应力很快衰减,使蹄状裂纹停止扩展。当蹄状裂纹扩展方向与切削方向成较小角度时,压应力使蹄状裂纹不断扩展并逐渐趋于与压应力平行,从而导致沟槽两侧向产生豁口;当磨粒切削到边缘时,由于s1近似为零,因此蹄状裂纹可向两侧不停扩展,从而产生崩边。蹄状裂纹从产生到扩展都是张性的。
  @5 m* D: ]% F. O; N% Q 200813154655.gif ' p+ f, E; S, A6 f$ `: n
图4 蹄状裂纹示意图
, n2 z4 C% v5 X 20081315475.gif
% u3 Q; Z& A0 R: u图5 裂纹应力示意图. n3 R' u, I$ {2 O7 l" Q
在磨粒作用下,脆性材料并不只产生蹄状裂纹。事实上,在磨粒周围整个强应力作用区内任何地方均可能发生开裂。正是由于众多裂纹相互交贯,才使切屑呈粉碎状而非一整块,同时在被加工材料表面留下许多裂纹。
# t& e" w1 z2 d当切削深度和切削宽度均很小时,脆性材料不发生开裂,只形成光滑的塑性沟槽,其作用机理可用图5所示结构应力强度因子来解释。+ b( C1 L" `5 V
如图5所示,无限大的平板中有直径为D的圆孔,孔内承受均匀压力P,孔两边有长度为a的裂纹。裂纹的应力强度因子为. Y; J: m+ D3 A% e+ R% r& j
KI=FPp(  O3 z. u0 L( Z9 i/ [1 G1 Y5 Q' n
D
4 @7 w7 S3 c. j$ |* {* L$ A/ Q+a)½- o+ r) ]; U/ t1 A- I* r2 x
2- I0 U( w. E; p# |
近似认为圆孔直径D与磨粒切削宽度相等,压力P与磨粒棱面与材料的接触应力相等,将长度为a的裂纹视为材料中的天然裂纹,则由式(5)可知,在接触压力和天然裂纹长度一定的情况下,切削宽度越小,强度因子KI越小。当KI小于某一临界值KIC时,断裂就不会发生。此时,KIC为材料的断裂韧度。" v$ Z* ^: X; g' p) Q, @9 B3 A
4 结论! T9 z0 l/ D0 o2 v
通过对硬脆材料(玻璃)的切削试验,分析讨论了硬脆材料在力作用下的变形规律。认为当切深很小、材料所受围压力足够大时,硬脆材料会发生塑性变形;硬脆材料的断裂行为与金属材料有着本质区别。硬脆材料在磨削过程中形成很多相互交贯的裂纹,使切屑呈粉碎状,并在被切削表面留下许多裂纹。  w: d* O3 Y( O- g# E
文章关键词: 磨削加工
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