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1 引言
4 [& L# d! u& w3 Q随着科技与生产的发展,硬脆材料(如工程陶瓷、光学玻璃等)的应用日趋广泛。由于硬脆材料的脆性较大,加工时在磨粒作用下易发生断裂,因此其加工机理比金属材料加工更为复杂。目前对硬脆材料加工机理的理论研究尚不够深入与成熟,积极开展这方面的研究对于指导生产实践具有重要意义。本文通过对典型硬脆材料———玻璃的切削试验,对硬脆材料的磨削加工机理进行了理论分析,其结论对加工硬脆材料时切削用量的选择具有一定指导意义。' r* h0 y0 ^; t0 Q8 c, d
# l. M$ m6 B! ^. `7 z" p( Q F* v图1 硬脆材料(玻璃)的磨削模型
5 D- G8 H" H7 M6 d! \
4 j* q1 u& X2 R5 k9 C7 C图2 磨粒压入平面时的压力分布情况
5 l% S8 I" m" Z* {
* \% Y1 |; i( J- s/ }图3 应力区分布图
! q l E8 o5 S" |2 硬脆材料磨削模型的建立5 n9 f# J3 S" j+ Z; [
在精密磨床上用单颗粒金刚石飞铣装置对玻璃进行切削试验。利用高速摄影机观察金刚石颗粒切削脆硬材料的动态过程;利用扫描电镜观察被加工材料的沟槽横截面和沟槽形貌。通过对切削试验过程以及被加工玻璃表面的观测分析,建立如图1所示的硬脆材料(玻璃)磨削模型。
7 g2 Y: {% i! A2 Z' t0 q3 试验结果与讨论
* h3 t# [) [5 O$ @硬脆材料在磨粒挤压作用下的塑性行为+ g" }+ W2 o. J: T
在切削试验中可观察到,当切深较小时(即磨削初始阶段),硬脆材料的变形表现为塑性变形。从应力场的角度分析,硬脆材料只有在围压足够大时,才能象金属材料一样表现出良好的塑性,围压越大,塑性越好。+ y! y% O$ i. _" L! ^8 p, d, E0 C" O2 Q
由于任何磨粒的端部均有一定的圆弧半径,因而可将磨粒端部近似看作一个半径为R的球体。当磨粒在垂直力P作用下压向玻璃表面时,其与玻璃的接触面边缘为一个圆。该圆半径为
0 l1 e! l5 [( S# ?( Ma=[
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(1-µ2)" i+ e' W/ f# a
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2
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/ H" w) o3 b. F接触面上的压力分布可用q表示为(见图2)" y$ ]+ z, c7 e5 `4 B* \
q= K. U7 }0 L* f8 f9 m
34 A/ `, e, S: J3 \3 ^. a
P$ y, p/ q; o9 j! E1 D
(a2-r2)½( ~$ t- B! Q7 d x2 \
22 ?2 `. D- w0 o% U5 U7 L+ D, f
pa3$ F3 i2 ?& s; }# }) v5 _
由图2可见,在压力面边缘的压力分布为0,而在压力面中心(r=0 处)压力分布最大,用q0表示此中心处压力,由式(2)可得4 y1 \+ u! A0 @2 o3 Z
在分布力q的作用下,玻璃内的应力可分为Ⅰ区和Ⅱ区,如图3所示。在Ⅰ区内,玻璃受到各个方向的压应力作用;在Ⅱ区内,玻璃受到压应力和拉应力的综合作用。
9 b8 S0 z' b' L在对称轴(Z轴,位于Ⅰ区)上,正应力的海尔茨公式为
0 ]: O# i: a. f6 psr|r=0=sq|r=0=-(Hu)q0(1-
# z- _# a6 C% J' @z; o2 C: v! t0 G" g2 y
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- s, x% C# H9 [5 g$ h- u" Ca2( r: M- U+ P6 ^7 K- t7 J
r2+a2
- ]' @4 v" B4 e4 w7 b式中应力均为主应力,负号表示压应力。随着与压力面(Z 轴)距离的增大,sr、sq、sz均减小,而sr=sq比sz减小得更快。当z=0时,则有
& r7 h$ e$ r4 J7 Usr|r=0=sq|r=0=-
" L. X) p. S! d( v0 o$ i1+2u
6 V. u% P2 o. f/ S! Kq0
* S; P* i9 a9 W# z. t21 x( Z+ v; w# B8 O$ h0 W2 U
若选取内摩擦系数u=0.3,则压力面中心的压应力为5 O' X- ]0 D$ Z3 N7 x7 H5 s
{% B7 V- j5 V J
sr|r=0=sq|r=0=-0.8q0
. s8 K0 M9 A1 \, a8 Xsr|r=0=-q0
1 {1 N+ Y1 s2 m; e- j由此可见,在压力面中心点的材料受到围压P=0.8q0、偏压∆q=0.2q0的作用,接近于各自均匀的压缩状态,在围压数倍于偏压的情况下,材料几乎不发生破坏。离开中心点后,材料受到的围压和偏压均减小,但围压比偏压减小更快,例如,在z=a/2和z=a处(r=0)的应力状态分别为: J' e) Y' n. b2 [
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1 p: `# |0 ?/ g/ Z1 F+ s; Vsr|r=0=sq|r=0=-0.18q06 _2 w/ T* f5 V0 M" I) i
(z=a/2)
7 S8 q# | ], D7 p9 ?4 e& g& Isr|r=0=-0.8q0, x& \% ? Q3 x1 X
{6 H* M3 @9 o, p) u- a4 A
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(z=a)
2 [: ]5 u/ G7 h. X) V3 O8 z+ Ksr|r=0=-0.5q0
1 @* u' f {8 I) U+ T由上列四式可知,离压力面中心点越远,材料受到的围压越小,因此材料更有可能在压力面下方一定距离处首先发生破坏,开裂方向平行于最大压应力方向(Z 轴方向),此裂纹即为中位裂纹(MC)。当压力不足以产生中位裂纹时,在压力面中心附近区域的材料将发生明显的塑性变形,其它各处的材料则保持弹性状态。, x! P. \9 N, V7 H. q( f
在接触面边缘(图3中Ⅱ区),sz=0,sr=-sq=[(1-2u)/3]q0,此时拉应力达到最大值,由sr引起的裂纹即为赫兹裂纹(CC)。在Ⅱ区以及Ⅰ、Ⅱ区毗邻的区域,由于不具备高围压条件,因此材料未表现出塑性。. j* L- e* r6 h/ p7 C. ]
由此可见,硬脆材料在切深很小时,具备了良好的塑性变形条件,从而形成磨削过程中的犁沟阶段。即使在脆性切削阶段,与磨粒接触的材料表面仍表现出良好的塑性变形(但下层材料发生了破坏)。( C# `; k7 a! w t1 G3 ?9 f
硬脆材料在磨粒推挤作用下的断裂行为
; ?* x. F1 b3 T7 X4 @* U脆性材料(如玻璃)与塑性材料(如金属)在单轴拉伸、扭转时的断裂形式对比见下表。可见,金属的断裂方向平行于最大剪应力方向,符合最大剪应力准则;而玻璃的断裂方向则垂直于最大拉应力方向,符合最大拉应力准则。
/ B4 C+ ?# k# F" u3 I表 硬脆材料与金属材料的断裂形式对比0 M( u% w% K6 M/ M
断裂形式! I- ~3 K5 `% A8 p% l
金属材料" i- X7 e8 K, s: ~6 w
脆性材料, _: A" T4 T% }; ]/ S% M7 K" r
拉伸, M* y( C# s; e6 O
- i$ _+ a, H$ Q. p5 j; @: M* d+ t$ ]) h5 e
1 i. r( c2 h0 V O! s3 m9 N
扭转; A( o: v+ K" k
% W0 ~" e G: y/ [
9 S* f+ l4 i2 [9 n i8 a6 J8 m$ `断裂方向" | o2 ?2 c# c; n+ F' I- L9 c
平行于最大剪应力8 U5 Q6 I( u* v! U( i" {
垂直于最大拉应力
, h" h* N e! x) B. n符合准则
# n! v# j4 y+ A8 V! {最大剪应力准则
8 V. u- O& o8 ^最大拉应力准则4 L0 |0 r2 H4 `) o) ~6 H% z+ U
研究表明,金属材料在单轴或多轴压缩时的破坏仍符合最大应力原则,而脆性材料的破坏机理至今仍不十分清楚。近一、二十年的研究表明,在单轴压缩或围压压缩时,脆性裂纹总是趋于剪切载荷最小的方向(即压应力最大的方向),大多数裂纹是张性的;随着外应力的增大,微裂纹数量不断增加,大量微裂纹相互交错连接,致使脆性材料发生完全破坏。同时,随着围压的增大,材料的塑性也增大,微裂纹的扩展方向将偏离最大压应力方向。此时,一部分微裂纹的扩展是张性的,另一部分则是剪性的;当围压很高时,则主要发生剪切破坏。
- d( `/ }; d* u" G硬脆材料在磨粒作用下的受力情况较复杂,不能简单归结为张性断裂或剪切断裂。在磨粒刃尖附近,材料受到很高的围压,因此将主要产生剪切移动(犁沟)或剪切破坏形成的密实核;在远离磨粒刃尖的区域,则主要发生大块张性崩碎。
5 g6 T% G& ]+ u材料与磨粒两侧接触处因受到很大张应力而发生开裂,形成图4所示的蹄状裂纹(HC)。蹄状裂纹与球体侵入时产生的赫兹裂纹本质上是相同的。当蹄状裂纹扩展方向与切削方向成较大角度(如接近90°)时,由于受到前方阻力,促使蹄状裂纹扩展的张应力很快衰减,使蹄状裂纹停止扩展。当蹄状裂纹扩展方向与切削方向成较小角度时,压应力使蹄状裂纹不断扩展并逐渐趋于与压应力平行,从而导致沟槽两侧向产生豁口;当磨粒切削到边缘时,由于s1近似为零,因此蹄状裂纹可向两侧不停扩展,从而产生崩边。蹄状裂纹从产生到扩展都是张性的。' [! O9 I0 i2 v6 A$ k
L1 J- j: H9 i) A' g) E6 N
图4 蹄状裂纹示意图
3 k P9 Q% `; w3 b8 S( q
& j* U( ` q+ [5 j# p. m1 S- ^
图5 裂纹应力示意图
5 r0 _# q$ \9 T/ v: P ]在磨粒作用下,脆性材料并不只产生蹄状裂纹。事实上,在磨粒周围整个强应力作用区内任何地方均可能发生开裂。正是由于众多裂纹相互交贯,才使切屑呈粉碎状而非一整块,同时在被加工材料表面留下许多裂纹。6 @8 j/ k* H/ j
当切削深度和切削宽度均很小时,脆性材料不发生开裂,只形成光滑的塑性沟槽,其作用机理可用图5所示结构应力强度因子来解释。 \" W% L' S: a5 ]" Z; t
如图5所示,无限大的平板中有直径为D的圆孔,孔内承受均匀压力P,孔两边有长度为a的裂纹。裂纹的应力强度因子为
3 l+ d. k! d4 }! {' R, L! pKI=FPp(
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近似认为圆孔直径D与磨粒切削宽度相等,压力P与磨粒棱面与材料的接触应力相等,将长度为a的裂纹视为材料中的天然裂纹,则由式(5)可知,在接触压力和天然裂纹长度一定的情况下,切削宽度越小,强度因子KI越小。当KI小于某一临界值KIC时,断裂就不会发生。此时,KIC为材料的断裂韧度。
6 V4 _0 C) c6 p- M) I/ K4 结论4 D4 Z' e5 T4 m
通过对硬脆材料(玻璃)的切削试验,分析讨论了硬脆材料在力作用下的变形规律。认为当切深很小、材料所受围压力足够大时,硬脆材料会发生塑性变形;硬脆材料的断裂行为与金属材料有着本质区别。硬脆材料在磨削过程中形成很多相互交贯的裂纹,使切屑呈粉碎状,并在被切削表面留下许多裂纹。2 }0 A$ O7 U! A& l0 F7 V
文章关键词: 磨削加工 |